電弧爐、礦熱爐、電阻爐等爐用變壓器，二次保證。如膠木夾板分別在每相引線銅排長度方側電壓低、電流大，引線的漏磁和引線阻抗在變向間隔300 4001處加固組緊固夾板，還可。壓器的電壓降中占較大比例，中小型爐約占2直接在擱排上打孔穿過絕緣玻璃絲棒，用螺母緊30，所レッ其引線的選取和排列及聯接是值得固防松，抑制電動為產生的震動。在引線銅排路研究的。

　　1.大電流引線銅線的排列及結構般爐用變壓器，二次側電壓為幾十伏至幾百伏，電流達幾千安乃至幾萬安，為了減少引線損耗和阻抗壓降，般采用多組開口H角形引出，每相4塊、6塊、8塊偶數組銅排，從箱上或油箱側壁引出。每相引線銅排必須頭尾并引出，交錯排列如圖，亦即相鄰引線銅排中電流方向相反，載流銅排產生的漏磁通相互抵徑上，不僅要保證絕緣距離，還要保證與油箱及鋼件之間有塊銅排寬的間距，減少引線漏磁在鋼件中產生的附加滿流損耗。

　　電爐變壓器，額定容量5500以心八，二次側電壓為122 260伏，二次額定電流15安采用兩組開口H角形引出，每相引線銅排lOxKX四塊，排列序號a、x、a、x，每塊銅排載流3515安，電流密度四塊由消，相反極性的銅排間距越近，漏磁通巧消程度箱蓋上引出，如圖所示，云相共12塊，每塊銅就越好，從而減少漏抗。但是相反極性的銅排間排引出3515安，電流密度為1.76眾/胃2在空距越近，電動力便越大，故應有可靠加固措施來氣中。用戶為了短網聯接簡便，在油箱內閉合出線銅排排巧兩組云角形，從箱蓋上引出六塊銅排10排列序號aabb，每塊銅排中電流是原來電流的6089/3515 =75倍，電流密度為3.

　　04八/胃2空氣自冷電流密度2八/，33兩組共引出電流15安，呈相互差120度，在其周圍有很強磁場，在出線法蘭、箱蓋上產生禍流發熱該變壓器箱蓋原用普通A3鋼制，投人運行后23小時，出線法蘭、箱蓋嚴重發熱，出線銅排法蘭上密封耐油橡膠墊受熱溶化，所幸發現及時，避免了場事故的發生，后將箱蓋改用無磁鋼制作后，情況較前好些，但度仍然較高，至少在150度；1上，變壓器仍不能正常運行，比較后還是將引線銅排改回原樣全部引出，排列為axax，byby，zz，在箱蓋上方將兩組H角形閉大電流引出線的漏磁是不容忽視的。

　　根據多年從事特種變壓器設計的經驗，深感大電流引出的困難，針對搡難題，我們提出了低壓水冷銅管側出線見圖二，將通水銅管由油箱側壁引出電流。銅管在空氣自冷中電流密度為1.62A/2而銅管在循環水冷卻下電流密度可達36A/2，甚至還可レ：J更大些。這樣既解決了大電流的散熱問題，又減少了銅材用量，引線路徑由線圈出頭直接到油箱側壁的出線銅排上，再與短網銅排聯結，不需要引線銅排，縮短引線路徑近米，降低了成本，增加了散熱效果，性能指標還有所提篼，與原箱蓋上銅排引出方式相比，節約銅材1015，運行損耗降低18 20，功率因數也有所提高。目前爐用變壓器采用水冷銅管側出線，效果比較理想，是值得推廣的。

　　某些特殊場合使用的變壓器，在油箱外閉合3角形么、星形￥不能滿足要求，如：整流變壓器需要在油箱內封H角形、星形Y六相、十二相、更多相，人們發明了正反：￡角形，正反星形同相逆并引出，使其相鄰引出線銅排33，電流方向相反3正蘭角形引出正向電流，3，反角形引出反向電流33產生的漏磁通相互抵消，減少漏磁。也可根據H相磁勢和為零的原理ab，ab，幾組分別引出，使每組31：相與相之間盡量靠近也可在相與相間加隔磁條，使引線周圍磁場減弱，方能滿足某些特種變壓器在箱內閉合聯結組別的特殊要求。

　　2.大電流出線銅排與短網銅排的聯接前述大電流的爐用變壓器常采用多組開口角形引出，那么蘭角形聯結在什么位置閉合，各種爐子有其特殊要求，從引線壓降上講，是離爐子電極越近越好。般礦熱爐在蘭相電極的集流環上閉合吉角形聯結，電弧爐耗隅窩墻附近。角形閉合前是相電流，閉合后是線電流，相差75倍，角形聯結看起來是小事，往往被人忽視，其實是應該認真對待的，首先要選取定接觸面積，電流密度不得大于1.5八/1，還要選擇銅排接觸面的方位。下面レ：；HSSPK7200/10電爐變壓器為例，分析大電流銅排與短網銅排聯結的種情況：2.1圖H所示該變壓器A相出線，二次側由兩姐開口二角形引出，14，村2，聯成個ミ角形Al，a2y2，b2這，2x2，聯接成個H角形A2，兩個H角形并聯。其中每個a號短網銅排由兩側的兩個接觸面積10X 200引出12額定電流為6089安，每個接觸面流過電流為3045安，接觸面的電流密度：3045八10200=1.524/為正確聯結方式。

　　2.2圖四所示是同臺變壓器，同樣的聯結方法，聯結方位改變了，先聯結后引出，每個短網銅排由右邊個接觸面引化6089安電流。接觸面的電流密度為6089/10X200=3.04A/12，是圖王電流的2倍，因損耗與電流平方成正比，所レッ圖四中的接觸損耗是圖S中的4倍，這將引起局部過熱。國四為不正確的聯結方式。

　　巧四2.3圖五所示聯結方式更為錯誤，兩組H角形并聯后，再由個短網銅排聯結，32接觸損耗與圖四聯結方式之損耗類式。短網銅排3右邊的接觸面積將流過全部額定電流121八安，等于圖四電流的2倍、圖電流的4倍，接觸面電流耗是圖3的少=化倍，將導致局部嚴重過熱，甚至燒紅銅排蘭相功率偏移，導致爐子不能正常運巧。對于各種大電流輸出的聯接，用戶可參考上述幾種接法，仔細分析各側接觸面積的電流值，選擇正確的聯接方式，進步減少接觸損耗。

　　隨著我國冶煉工業的發展，冶煉爐容量越來越大，二次輸出電流也越來越大，每個細小的中間環節都至關重要，合理設計引線及短網聯結，對爐子的經濟效益和安全運行是十分必要的。

　　參考資料《鋼鐵企業電力設計參考資料》北京鋼鐵設計總院編冶金工業出版社]976年10月上接口373.若配變中性點接地良好，零線有重復接地。正常情況下，零線重復接地，保護器動作，將無法送電。原理是零線中的不平衡電流會有部分經重復接地點3?大地中性點接地中性點如圖口，而沒有經零序互感器，故經零序互感器的電流矢量和不為。而實際現象是能正常送電，從而應排除該種故障的可能。通常農村用電零線中均存在不平衡電流假設零線中無不平衡電流，我們也可作如下分析如圖3，在3處測試，電流經3地3零線~中性點，形成回路，由于地中性點這部分電流未經零序互感器，零序互感器內電流矢量和不為0，保護器動作在b處測試，如圖4，電流經b?地d中性點，顯然流經零序互感器內的電流只有零線電流，電流矢量和不為，保護器動作。與故障現象中在3處測試不動作現象不符。

　　從而進步排除了送種情況。

　　4.若零線在線路上或用戶處有故障接地現象，等同于2、3兩種情況下的零線重復接地。

　　綜合レッ上分析我們判斷，故障原因可能是中性點接地不良與零線重復接地同時存在。

　　通過對配變接地極的檢查測量，證明了接地不良，但在配電室卻沒有找到零線有重復接地現象，拉開刀巧，進步對線路進行絕緣搖測，發現零線對地絕緣幾乎為，經查在配電室附近線路上有零線接地現象。對接地極和零線故障處理之后，保護器測試結果恢復正常，從而證明了上述結論。

　　之所レッ發生上述現象，是由于我縣處于沿海地區，止地和空氣鹽密度大，即令每年對接地電阻進行測試，也難免接地極鑄蝕引起接地不良現象的發生，二是農村低壓線路老化，設備絕緣程度差所致。建議有同類情況的地區，應每年增加接地電阻測量次數，同時結合當前的農網建設改造工作，提高農村電力設備健康水平。